Reference
Detaily a cena
Dodavatel
Zadání poptávky zákazníkem:
Celkový statický posudek domu
Příklad ,výpočet jen část
Zjištěné vady stavby.
Definice dle ĆSN 73 00 38 /2014
Vada konstrukce stavby je nedostatek konstrukce, který může ovlivnit funkční způsobilost konstrukce.
1) Stopy vzlínající vlhkosti podél obvodových i vnitřních zdí .Viz např. přístavek budovy,foto 3,4.Vlhkost obvodových stěn vzlínající nad obklad kabřincem.
2) Chybějící prvky krovu ,ztužení podélné a příčné ,hambálky a nedostatečně dimenzované některé krokve použitéz původního krovu ,rozm.pouze 100/100 až 100/120 oslabené zářezy z původní konstrukce.
3) Drobná vada v nedostatečném ukotvení přístřešku nad vchodem ze dvora.
Zjištěné poruchy stavby
Definice dle ĆSN 73 0038 /2014
Porucha konstrukce stavby je nepříznivý stav konstrukce ,kdy nejsou splněny požadavky na její funkční způsobilost.
1) Viditelná prasklina v podhledu místnost kuchyně v přízemí v důsledku přetížení stropu v patře. Změřený průhyb ca 30 mm překračující přípustný 1/250 L = 1/250 x 4300 x 1,05 = 18 mm na hranici přípustného 1/150 L = 30 mm.
2) Praskliny ve stropu v garáži podél nosníků I stropu na rozpětí ca 7,0 m.
Podklady.
Nahlédnutí do původní projektové dokumentace a fotodokumentace na místě,viz přílohy posudku.
Původní projektová dokumentace – obsahuje :
Půdorys přízemí ,půdorys krovu, příčný řez a uliční pohled.
Půdorys garáže a pohled na garáž.
Další podklady.
1) Stavební tabulky Rochla SNTL 1980
2) Příručka k ČSN EN 1996-1-1 Navrhování zděných konstrukcí
3) ĆSN ISO 13822 /2014 Zásady navrhování konstrukcí-Hodnocení existujících konstrukcí
4) ĆSN 73 0038 Hodnocení a ověřování existujících konstrukcí.Doplňující ustanovení.
5) ĆSN 73 11 01/1969 Navrhování zděných konstrukcí ,nahrazena ĆSN EN 1996-1-1
6) Eurokod 1: Zatížení konstrukcí- část 1-1: Obecná zatížení-Objemové tíhy,vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb
7) Eurokod 1: Zatížení konstrukcí – část 1-4: Obecná zatížení-Zatížení větrem
8) Eurokod 1. Zatížení konstrukcí- část 1-3 : Obecná zatížení – Zatížení sněhem
9) Navrhování nosných konstrukcí Karel Lorenz,vydavatel ČKAIT 2015.
10) Diagnostika dřevěných konstrukcí,Michal Kloiber,Moiloš drdácký,vydavatel ČKAIT 2015
B) POSUDEK
B1) Základy
Projekt
Akce : Satalice - zpráva statiky
Část : Základy,stropy ,krov
Popis : Výpočet zatížení
Odběratel : Miloslava Sádlová
Vypracoval : Ing.Jan Čapek
Datum : 07.12.2019
Číslo zakázky : 43-S33/2019
Archivní číslo : 4444
Norma
Použita národní příloha pro Česko
Protokol zatížení: Liniové zatížení
Poznámka:
Zatížení základu
Stálé zatížení Charakt. Souč. Návrh.
[kN/m] [–] [kN/m]
Vlastní tíha nosné konstrukce
Zdivo 1 a 2 NP (18,00 × 0,550 × 7,000) 69,30 1,35 93,56
Stropy tl.45 cm ,škvárový zásyp ,dřevěné trámy,podlaha z.š. 2,15 m , 5 kN/m2 x 2,15 x 2 21,50 1,35 29,02
Konstruce střechy 2,00 kN/m2 x 3,00 6,00 1,35 8,10
Základ ,beton 0,70 x 0,80 x 23 = 12,88 12,88 1,35 17,39
Součet: Vlastní tíha nosné konstrukce 109,68 1,35 148,07
Součet: Stálé zatížení 109,68 1,35 148,07
Proměnné zatížení Charakt. Souč. Návrh.
[kN/m] [–] [kN/m]
Užitné zatížení
Užitné zatížení 1,50 kN/m2 x 2,15+0,75 kN/m2 x 2,15 = 4,84 1,50 7,26
Součet: Užitné zatížení 4,84 1,50 7,26
Klimatické zatížení
Klimatické zatížení ,sníh 0,70 kN/m2 x 0,80 x (60-45)/30 = 0,28 kN/m2 0,84 1,50 1,26
Součet: Klimatické zatížení 0,84 1,50 1,26
Součet: Proměnné zatížení 5,68 1,50 8,52
Součet zatížení 115,36 1,36 156,59
Zatížení základu budovy – odhad Qd = 157 kN/m (návrhové zatížení)
Základní předpoklad – nejedná se o zeminy tř.F6-F8 ,jílovité s vysokou smrštitelností a nebezpečím rozbředání.Hloubka základu musí být min.80 cm (nezámrzná hloubka) ,pro jílovité zeminy tř.F1-F5 min.100 cm ,pro jílovité zeminy F6-8 min.160 cm.
Šířka základu min.60 cm.
Napětí v základové spáře : б = 157/ 0,60 = 262 kN/m2 (výpočtové) ; 193 kN/m2 (charakt.)
Základ vyhoví pro zeminy F1-F3 pevné konzistence Rdt = 275-300 KPa.
Pro zeminy F4,F5 pevné konzistence Rdt = 250 kPa vyhoví těsně.
Pozn.
Podle geologické mapy se v této oblasti vyskytují spraše náchylné k rozbřednutí a náhlému prosednutí v základové spáře. Proto upozorňuji na nutnost řádného odvodnění základové spáry od srážkové vody mimo obvod domu.
Při provádění stavebních úprav,nástavby,přístavby bude nutné zjistit hloubku založení ,šířku základu a hydrogeologické poměry.
B2) Zdivo
Přibližný výpočet.
Pozn.
Podle Eurokodu 5 a normy (2,3,4) je se zdivo posuzuje podle současných norem na základě skutečných pevnostních charakteristik zdiva, Vzhledem k chybějícím podkladům – pevnost zdiva a malty je proveden přibližný posudek dle původní normy.
Zdivo cihelné ,podle dokumentace a prohlídky tl.45 cm je dostačující únosnosti pro dvoupodlažní dům.Podle původní ČSN 73 1101 /1980 tab.2 ,pevnostní značku cihel P10 a maltu MV 4 byla výpočtová pevnost zdiva 0,90 MPa = 900 kPa.
Při šířce zdiva 0,45 m (bez omítky) je únosnost zdiva Nu = 0,45 x 900 = 405 kN/m. Nejvíce zatížený je zděný pilíř mezi dveřmi do kuchyně z chodby šířka 0,90 m přenášející zatížení z pruhu délky 1,80 m. Únosnost pilíře je přibližně Nu =0,90 x 0,45 x 900 = 365 kN Zatížení pilíře je Nd = 140 kN/m x 1,80 x 1,25 (vliv spojitosti překladu) + (6,58+2,00x1.35) x 2,25x 0,50 x 1,25 = 328 KN …… vyhoví < než 365 kN = Nu
Při řádně provedeném zdivu min.P10 Mpa a použití malty min. MV 4 Mpa ,lépe MVC 10 zdivo vyhoví. S odvoláním na normu ISO 13822 (73 0038) čl.8 Hodnocení na základě dřívější uspokojivé způsobilosti je konstrukce zdiva vyhovující. Nebyly zjištěny žádné závažné trhliny ve zdivu ani poruchy. Podmínka je, aby nenastaly žádné významné změny a zvýšení zatížení.
B3) Stropy RD
Stropy jsou provedeny klasické konstrukce jako polospalné ,podle příčného řezu s dřevěnými trámy 180/210 mm á 1,00 m max s pobitím prkny ,omítka na rákos , záklop ,škvárový zásyp a dřevěná podlaha na polštářích. Tloušťka stropu je 450 mm. Porucha byla zjištěna v místnosti nad kuchyní ,znatelný průhyb 30 mm z důvodu přetížení stropu tzv.kuchyňským ostrůvkem z deskou z mramoru umístěného uprostřed nad místností kuchyně. Světlost místnosti je 4.30 m ,rozpětí trámů je 4,30 x 1,05 =4,52 m.
Projekt
Akce : Satalice - posouzení statiky
Část : Stropy
Popis : Výpočet zatížení
Odběratel : Miloslava Sádlová
Vypracoval : Ing.Jan Čapek
Datum : 07.12.2019
Číslo zakázky : 43-S33/2019
Archivní číslo : 4444
Norma
Použita národní příloha pro Česko
Protokol zatížení: Plošné zatížení
Stálé zatížení Charakt. Souč. Návrh.
[kN/m2] [–] [kN/m2]
Vlastní tíha nosné konstrukce
Podlaha na polštářích 0,40 1,35 0,54
Śkvárový zásyp 15 cm 1400 kg/m3 Odhad -prověřit ! 2,10 1,35 2,84
Dřevěné trámy 180/210 á 1,00 m 0,23 1,35 0,31
Podhled prkna tl.20 mm 0,12 1,35 0,16
Omítka na rákos 20 mm 0,36 1,35 0,49
Součet: Vlastní tíha nosné konstrukce 3,21 1,35 4,33
Součet: Stálé zatížení 3,21 1,35 4,33
Proměnné zatížení Charakt. Souč. Návrh.
[kN/m2] [–] [kN/m2]
Užitné zatížení
Užitné zatížení 1,50 1,50 2,25
Součet: Užitné zatížení 1,50 1,50 2,25
Součet: Proměnné zatížení 1,50 1,50 2,25
Součet zatížení 4,71 1,40 6,58
Podle výše uvedeného se zatížení stropu pohybuje podle skladby přibližně v úrovni 5,00 – 6,50 kN/m2. Podle tabulky 1 str.117 ,lit.(9) se pro rozpětí 4,50 m a návrhové zatížení 6,00 kN/m2 při dovoleném průhybu 1ú300 L a pevnosti dřeva C24 je uveden rozměr trámu 180/240 nebo 160/260. Porovnáním s velikostí trámu v podkladu 180/210 ,třída řeziva není uvedena ,předpoklad reálně horší než C24 , tak tento trám nevyhoví dle současných předpisů. Přesnější výpočet lze provést po provedení sondy do stropu,ověření velikosti trámu a jeho pevnosti např.přístrojem Pilodyn,nebo upravenou tzv.Kučerovou vrtačkou atp.
B4) Krovy
Podle prohlídky krov je na rozpětí ca 4,30+0,55 = 4,85 m max.do 5,0 m bez půdní nadezdívky sklon ca 50 st. s vynechaným hambálkem ,podélně ztužení v ca 2/3 výšky. Krokve jsou různého průřezu od 100/100 m do 130/130 mm ,volná délka od pozednice do vrcholu ca 3,70 m max.V řadě míst jsou viditelné zářezy z osedlání původních hambálků starého krovu který byl využit při nástavbě. Zářezy zmenšují únosnost krovu a jeho bezpečnost.
Statický systém je krokevní soustava kdy se krokve opírají o pozednice a tahová síla v úrovni pozednic se přenáší ,resp.má přenášet pomocí vazných trámů. Vazné trámy zde nebyly zjištěny případně nebyly viditelné. Kotvení do pozednic bylo v době prohlídky nepřístupné.Táhla v podlaze propojující pozednice nebyla zjištěna.
Podle lit.(9) jsou rozměry krokví pro rozpětí L = 5,0 m a úhel 50 st. min. 100/150 mm. Tomuto pravidlu krokve nevyhovují také proto, že byly použité z původního starého krovu oslabeného zářezy s pevností zaručeně menší než dřevo C24 (jako nové řezivo). Podrobnější výpočet není nutný.
Krov nevyhovuje současným normám ale ani původní normě a pravidlům pro konstrukce krovů a proto je nutné doplnit následující:
1) Kleštiny oboustranně min. 2 x 60/200 ve výšce 2/3 výšky kroku ca 1,80 m spojené svorníky 12 mm.
2) Zavětrování v rovině střechy nejlépe prkny nebo pásovinou.
3) Provést kontrolu připojení pozednice ke stropu a v případě nevyhovujícího připojení nahradit pásovinou 50/4 – 6 mm kotvenou k pozednici a ke stropním trámům.
4) Zesílení krokví pomocí příložek na rozměr min.100/150Více...
Příklad ,výpočet jen část
Zjištěné vady stavby.
Definice dle ĆSN 73 00 38 /2014
Vada konstrukce stavby je nedostatek konstrukce, který může ovlivnit funkční způsobilost konstrukce.
1) Stopy vzlínající vlhkosti podél obvodových i vnitřních zdí .Viz např. přístavek budovy,foto 3,4.Vlhkost obvodových stěn vzlínající nad obklad kabřincem.
2) Chybějící prvky krovu ,ztužení podélné a příčné ,hambálky a nedostatečně dimenzované některé krokve použitéz původního krovu ,rozm.pouze 100/100 až 100/120 oslabené zářezy z původní konstrukce.
3) Drobná vada v nedostatečném ukotvení přístřešku nad vchodem ze dvora.
Zjištěné poruchy stavby
Definice dle ĆSN 73 0038 /2014
Porucha konstrukce stavby je nepříznivý stav konstrukce ,kdy nejsou splněny požadavky na její funkční způsobilost.
1) Viditelná prasklina v podhledu místnost kuchyně v přízemí v důsledku přetížení stropu v patře. Změřený průhyb ca 30 mm překračující přípustný 1/250 L = 1/250 x 4300 x 1,05 = 18 mm na hranici přípustného 1/150 L = 30 mm.
2) Praskliny ve stropu v garáži podél nosníků I stropu na rozpětí ca 7,0 m.
Podklady.
Nahlédnutí do původní projektové dokumentace a fotodokumentace na místě,viz přílohy posudku.
Původní projektová dokumentace – obsahuje :
Půdorys přízemí ,půdorys krovu, příčný řez a uliční pohled.
Půdorys garáže a pohled na garáž.
Další podklady.
1) Stavební tabulky Rochla SNTL 1980
2) Příručka k ČSN EN 1996-1-1 Navrhování zděných konstrukcí
3) ĆSN ISO 13822 /2014 Zásady navrhování konstrukcí-Hodnocení existujících konstrukcí
4) ĆSN 73 0038 Hodnocení a ověřování existujících konstrukcí.Doplňující ustanovení.
5) ĆSN 73 11 01/1969 Navrhování zděných konstrukcí ,nahrazena ĆSN EN 1996-1-1
6) Eurokod 1: Zatížení konstrukcí- část 1-1: Obecná zatížení-Objemové tíhy,vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb
7) Eurokod 1: Zatížení konstrukcí – část 1-4: Obecná zatížení-Zatížení větrem
8) Eurokod 1. Zatížení konstrukcí- část 1-3 : Obecná zatížení – Zatížení sněhem
9) Navrhování nosných konstrukcí Karel Lorenz,vydavatel ČKAIT 2015.
10) Diagnostika dřevěných konstrukcí,Michal Kloiber,Moiloš drdácký,vydavatel ČKAIT 2015
B) POSUDEK
B1) Základy
Projekt
Akce : Satalice - zpráva statiky
Část : Základy,stropy ,krov
Popis : Výpočet zatížení
Odběratel : Miloslava Sádlová
Vypracoval : Ing.Jan Čapek
Datum : 07.12.2019
Číslo zakázky : 43-S33/2019
Archivní číslo : 4444
Norma
Použita národní příloha pro Česko
Protokol zatížení: Liniové zatížení
Poznámka:
Zatížení základu
Stálé zatížení Charakt. Souč. Návrh.
[kN/m] [–] [kN/m]
Vlastní tíha nosné konstrukce
Zdivo 1 a 2 NP (18,00 × 0,550 × 7,000) 69,30 1,35 93,56
Stropy tl.45 cm ,škvárový zásyp ,dřevěné trámy,podlaha z.š. 2,15 m , 5 kN/m2 x 2,15 x 2 21,50 1,35 29,02
Konstruce střechy 2,00 kN/m2 x 3,00 6,00 1,35 8,10
Základ ,beton 0,70 x 0,80 x 23 = 12,88 12,88 1,35 17,39
Součet: Vlastní tíha nosné konstrukce 109,68 1,35 148,07
Součet: Stálé zatížení 109,68 1,35 148,07
Proměnné zatížení Charakt. Souč. Návrh.
[kN/m] [–] [kN/m]
Užitné zatížení
Užitné zatížení 1,50 kN/m2 x 2,15+0,75 kN/m2 x 2,15 = 4,84 1,50 7,26
Součet: Užitné zatížení 4,84 1,50 7,26
Klimatické zatížení
Klimatické zatížení ,sníh 0,70 kN/m2 x 0,80 x (60-45)/30 = 0,28 kN/m2 0,84 1,50 1,26
Součet: Klimatické zatížení 0,84 1,50 1,26
Součet: Proměnné zatížení 5,68 1,50 8,52
Součet zatížení 115,36 1,36 156,59
Zatížení základu budovy – odhad Qd = 157 kN/m (návrhové zatížení)
Základní předpoklad – nejedná se o zeminy tř.F6-F8 ,jílovité s vysokou smrštitelností a nebezpečím rozbředání.Hloubka základu musí být min.80 cm (nezámrzná hloubka) ,pro jílovité zeminy tř.F1-F5 min.100 cm ,pro jílovité zeminy F6-8 min.160 cm.
Šířka základu min.60 cm.
Napětí v základové spáře : б = 157/ 0,60 = 262 kN/m2 (výpočtové) ; 193 kN/m2 (charakt.)
Základ vyhoví pro zeminy F1-F3 pevné konzistence Rdt = 275-300 KPa.
Pro zeminy F4,F5 pevné konzistence Rdt = 250 kPa vyhoví těsně.
Pozn.
Podle geologické mapy se v této oblasti vyskytují spraše náchylné k rozbřednutí a náhlému prosednutí v základové spáře. Proto upozorňuji na nutnost řádného odvodnění základové spáry od srážkové vody mimo obvod domu.
Při provádění stavebních úprav,nástavby,přístavby bude nutné zjistit hloubku založení ,šířku základu a hydrogeologické poměry.
B2) Zdivo
Přibližný výpočet.
Pozn.
Podle Eurokodu 5 a normy (2,3,4) je se zdivo posuzuje podle současných norem na základě skutečných pevnostních charakteristik zdiva, Vzhledem k chybějícím podkladům – pevnost zdiva a malty je proveden přibližný posudek dle původní normy.
Zdivo cihelné ,podle dokumentace a prohlídky tl.45 cm je dostačující únosnosti pro dvoupodlažní dům.Podle původní ČSN 73 1101 /1980 tab.2 ,pevnostní značku cihel P10 a maltu MV 4 byla výpočtová pevnost zdiva 0,90 MPa = 900 kPa.
Při šířce zdiva 0,45 m (bez omítky) je únosnost zdiva Nu = 0,45 x 900 = 405 kN/m. Nejvíce zatížený je zděný pilíř mezi dveřmi do kuchyně z chodby šířka 0,90 m přenášející zatížení z pruhu délky 1,80 m. Únosnost pilíře je přibližně Nu =0,90 x 0,45 x 900 = 365 kN Zatížení pilíře je Nd = 140 kN/m x 1,80 x 1,25 (vliv spojitosti překladu) + (6,58+2,00x1.35) x 2,25x 0,50 x 1,25 = 328 KN …… vyhoví < než 365 kN = Nu
Při řádně provedeném zdivu min.P10 Mpa a použití malty min. MV 4 Mpa ,lépe MVC 10 zdivo vyhoví. S odvoláním na normu ISO 13822 (73 0038) čl.8 Hodnocení na základě dřívější uspokojivé způsobilosti je konstrukce zdiva vyhovující. Nebyly zjištěny žádné závažné trhliny ve zdivu ani poruchy. Podmínka je, aby nenastaly žádné významné změny a zvýšení zatížení.
B3) Stropy RD
Stropy jsou provedeny klasické konstrukce jako polospalné ,podle příčného řezu s dřevěnými trámy 180/210 mm á 1,00 m max s pobitím prkny ,omítka na rákos , záklop ,škvárový zásyp a dřevěná podlaha na polštářích. Tloušťka stropu je 450 mm. Porucha byla zjištěna v místnosti nad kuchyní ,znatelný průhyb 30 mm z důvodu přetížení stropu tzv.kuchyňským ostrůvkem z deskou z mramoru umístěného uprostřed nad místností kuchyně. Světlost místnosti je 4.30 m ,rozpětí trámů je 4,30 x 1,05 =4,52 m.
Projekt
Akce : Satalice - posouzení statiky
Část : Stropy
Popis : Výpočet zatížení
Odběratel : Miloslava Sádlová
Vypracoval : Ing.Jan Čapek
Datum : 07.12.2019
Číslo zakázky : 43-S33/2019
Archivní číslo : 4444
Norma
Použita národní příloha pro Česko
Protokol zatížení: Plošné zatížení
Stálé zatížení Charakt. Souč. Návrh.
[kN/m2] [–] [kN/m2]
Vlastní tíha nosné konstrukce
Podlaha na polštářích 0,40 1,35 0,54
Śkvárový zásyp 15 cm 1400 kg/m3 Odhad -prověřit ! 2,10 1,35 2,84
Dřevěné trámy 180/210 á 1,00 m 0,23 1,35 0,31
Podhled prkna tl.20 mm 0,12 1,35 0,16
Omítka na rákos 20 mm 0,36 1,35 0,49
Součet: Vlastní tíha nosné konstrukce 3,21 1,35 4,33
Součet: Stálé zatížení 3,21 1,35 4,33
Proměnné zatížení Charakt. Souč. Návrh.
[kN/m2] [–] [kN/m2]
Užitné zatížení
Užitné zatížení 1,50 1,50 2,25
Součet: Užitné zatížení 1,50 1,50 2,25
Součet: Proměnné zatížení 1,50 1,50 2,25
Součet zatížení 4,71 1,40 6,58
Podle výše uvedeného se zatížení stropu pohybuje podle skladby přibližně v úrovni 5,00 – 6,50 kN/m2. Podle tabulky 1 str.117 ,lit.(9) se pro rozpětí 4,50 m a návrhové zatížení 6,00 kN/m2 při dovoleném průhybu 1ú300 L a pevnosti dřeva C24 je uveden rozměr trámu 180/240 nebo 160/260. Porovnáním s velikostí trámu v podkladu 180/210 ,třída řeziva není uvedena ,předpoklad reálně horší než C24 , tak tento trám nevyhoví dle současných předpisů. Přesnější výpočet lze provést po provedení sondy do stropu,ověření velikosti trámu a jeho pevnosti např.přístrojem Pilodyn,nebo upravenou tzv.Kučerovou vrtačkou atp.
B4) Krovy
Podle prohlídky krov je na rozpětí ca 4,30+0,55 = 4,85 m max.do 5,0 m bez půdní nadezdívky sklon ca 50 st. s vynechaným hambálkem ,podélně ztužení v ca 2/3 výšky. Krokve jsou různého průřezu od 100/100 m do 130/130 mm ,volná délka od pozednice do vrcholu ca 3,70 m max.V řadě míst jsou viditelné zářezy z osedlání původních hambálků starého krovu který byl využit při nástavbě. Zářezy zmenšují únosnost krovu a jeho bezpečnost.
Statický systém je krokevní soustava kdy se krokve opírají o pozednice a tahová síla v úrovni pozednic se přenáší ,resp.má přenášet pomocí vazných trámů. Vazné trámy zde nebyly zjištěny případně nebyly viditelné. Kotvení do pozednic bylo v době prohlídky nepřístupné.Táhla v podlaze propojující pozednice nebyla zjištěna.
Podle lit.(9) jsou rozměry krokví pro rozpětí L = 5,0 m a úhel 50 st. min. 100/150 mm. Tomuto pravidlu krokve nevyhovují také proto, že byly použité z původního starého krovu oslabeného zářezy s pevností zaručeně menší než dřevo C24 (jako nové řezivo). Podrobnější výpočet není nutný.
Krov nevyhovuje současným normám ale ani původní normě a pravidlům pro konstrukce krovů a proto je nutné doplnit následující:
1) Kleštiny oboustranně min. 2 x 60/200 ve výšce 2/3 výšky kroku ca 1,80 m spojené svorníky 12 mm.
2) Zavětrování v rovině střechy nejlépe prkny nebo pásovinou.
3) Provést kontrolu připojení pozednice ke stropu a v případě nevyhovujícího připojení nahradit pásovinou 50/4 – 6 mm kotvenou k pozednici a ke stropním trámům.
4) Zesílení krokví pomocí příložek na rozměr min.100/150Více...
Hodnocení práce zákazníkem:
Naprostá spokojenost. Pan statik je profesionál a bez obav mu můžete svěřit posouzení statiky budovy. Lze říci že jeho rady jsou nad zlato. V současné době na úpravách pracujeme proto fotodokumentaci nepřikládám. Ještě není hotovo. Před zahájením rekonstrukce by mělo být prověření statiky budovy prvním krokem který může ušetřit mnoho nepřijemných překvapení.
Pana statika doporučuji.